蒸汽管道補償器固定支架間距的選取為了保證蒸汽管道的穩定性，在蒸汽管道上設置若干固定點，將管道分為若干補償管段，分別進行熱補償，從而保證各個補償器的正常工作。

蒸汽管道補償器的固定支架的間距必須滿足以下幾個條件

(1)管段的熱伸長量不得超過補償器所允許的最大補償量；

(2)管段因熱膨脹和其他作用而產生的推力，不得超過固定支架所能承受的允許推力；

(3)不應使管道產生縱向彎曲。

根據以上條件并結合已投產工程的設計和運行經驗，本工程蒸汽管道固定支架最大間距取 100 m。

4 蒸汽管道的熱伸長量及補償器的選擇蒸汽管道的熱伸長量可按下式計算：

ΔL =αL ( t1-t2)式中：

α—管道的線膨脹系 數，取 α = 0.0133 mm/（m·℃）；L—兩固定支架間的距離，m；t1—蒸汽管道設計溫度，℃；t2—蒸汽管道安裝溫度，℃。

選擇波紋補償器型號時，熱伸長量不能大于該補償器的最大補償量，且應留有安全裕量（安全裕量系數一般取 1.1~1.2）。

經計算，蒸汽管道每 100 m 的熱伸長量為 333mm，選用最大補償量為 380 mm 的外壓軸向型補償器，補償器參數如下：

管徑：DN500外徑：800 mm補償量:380 mm剛度:193 (N/mm)有效面積:2910 cm2出廠長度:3700 mm5 固定支架受力計算固定支架的作用在于限制和控制管道位移量，通過補償器來吸收熱補償。

蒸汽管道使用外壓軸向型補償器時，應計算固定支架所受推力的作用，考慮推力大小是否在支架承受范圍內。

蒸汽管道補償器的固定支架水平推力由以下幾方面產生。

（1）波紋管補償器受熱膨脹時由于熱膨脹產生的彈性力 FmFm=k· （N）式中：

k—波紋管補償器剛度，N/mm；ΔL—熱伸長量，mm；（2）管道內壓力在波紋管環面上產生的推力（盲板力）FpFp=P·A×102（N）式中：

P—管道內壓力，MPa；A—波紋管有效面積，cm2；（3） 管道熱位移受到的摩擦阻力 FfFf=μ·q·L （N）式中：

q—架空蒸汽管段單位長度的自重載荷，N/m；μ—摩擦系數，鋼對鋼 μ=0.3；L—架空蒸汽管段計算長度，m。

架空蒸汽管道保溫采用復合硅酸鹽保溫，保溫厚度 140 mm，計算架空蒸汽管段單位長度的自重載荷為 1327 N/m。

A 點至 D 點管段為自然補償，管道布置見圖 2，利用 Bentley Auto PIPE 應力計算軟件可計算出 A點右側軸向 9686 N，側向力 24091 N。

A 點固定支架為端部固定支架，受水平推力最大，其值為：FA= FA1-0.7FA2[2]

=（Fm1+Fp1）-0.7FA2=（193×333+1.3×2920×102）-0.7×9686=437089 N水壓試驗軸向力 FA= P0·A×102=1.25×1.3×2920×102=474500 N所以，A 點固定支架軸向力取 474.5 k N，側向力取 24.1 k N。

B 點固定支架為中間固定支架，受水平推力最小，其值為：FB= FB1-0.7FB2[2]

=Fm1-0.7 Fm2=193×333-0.7×193×333=19281 N所以，B 點固定支架軸向力取 19.281 k N，側向力取 0 k N。

C 點固定支架為次固定支架，其水平推力值為：FC= FC1-0.7FC2[2]

=（ Fm1+ Ff1）-0.7（Fm2+ Ff2）=（193 ×333 +0.3 ×1327 ×100）-0.7 ×（193 ×333 +0.3×1327×100）=31224 N所以，C 點固定支架軸向力取 31.224 k N，側向力取 0 k N。

6 導向支架設置為使外壓軸向波紋補償器嚴格地按管線熱脹或冷縮，金屬波紋補償器應靠近一個固定支架，并設置導向支架。導向支架可控制橫向位移和防止縱向變形。

兩個固定支架之間設置的軸向補償器，一端靠近固定支架，另一端依次設置三級導向支架，導向支架位置可按圖 1 進行設置。

7 不銹鋼波紋補償器的安裝

（1）安裝前應對補償器外觀進行認真檢查，核對產品合格證及產品說明書，并清除波紋間異物，防止機械損傷。

（2）安裝時金屬補償器均需預拉伸。

當產品注明預拉伸量時，按產品的標明數值進行預拉伸；當產品未注明時，其預拉伸量為 ΔL/2，或按產品說明中的公式計算。

（3）波紋管膨脹節安裝方向：必須使補償器內導流套筒與管內介質流動方向一致，不得裝反。

嚴禁用補償器變形的方法來調整管道的安裝偏差。

（4）當補償器被正確固定和導向后，應拆除補償器上用于安裝運輸的輔助定位構件及緊固件或按設計要求將限位裝置調到規定位置。

裝有補償器的管系，在固定支架、滑動支架和導向支架安裝完畢之前，不得進行系統試壓